3.2觸點預(yù)接觸故障分析
   
    用變換零部件尺寸的方式構(gòu)造并計算產(chǎn)品模型，以進行產(chǎn)品觸點預(yù)接觸故障分析。
   
    3.2.1導(dǎo)柱部件對產(chǎn)品鎖扣過程的影響
   
    由代人導(dǎo)柱部件相關(guān)配置的方法，得出結(jié)論：導(dǎo)柱部件的尺寸變化，沒有帶來產(chǎn)品觸點的預(yù)接觸問題，卻對機構(gòu)限位間隙產(chǎn)生了很大影響。如圖4所示。
   
    3.2.2產(chǎn)品預(yù)接觸故障的產(chǎn)生原因
   
    部分零部件的上限尺寸配置是產(chǎn)品預(yù)接觸故障的產(chǎn)生原因。當(dāng)產(chǎn)品導(dǎo)柱部件選擇名義尺寸配置而其他零部件尺寸選擇上限尺寸配置和圖紙邊界條件時，產(chǎn)品鎖扣過程發(fā)生了質(zhì)的變化，出現(xiàn)了產(chǎn)品觸點的預(yù)接觸現(xiàn)象，具體數(shù)據(jù)見表1。部分零部件的尺寸趨于上限是產(chǎn)品預(yù)接觸故障產(chǎn)生原因，當(dāng)影響備用行程的所有尺寸均做到上限時，產(chǎn)品不僅發(fā)生預(yù)接觸故障而且由于幾何尺寸的原因無法完成鎖扣過程。將杠桿槽開至3mm，斜簧改為9．7mm，彈性系數(shù)0．9N／mm，可消除預(yù)接觸故障，但造成了機構(gòu)靈活性降低的缺點。
   

    將杠桿改為59后，既能使機構(gòu)靈活，又對其它參數(shù)沒有任何影響。因為這種方法不影響其他技術(shù)指標(biāo)，是增加機構(gòu)靈活性的最好方法。經(jīng)過以上分析，得出結(jié)論：產(chǎn)品觸點的預(yù)接觸原因是部分零部件趨于上限公差所致，且全部零件做成上限公差時，產(chǎn)品將由于幾何尺寸的原因不能完成鎖扣。將杠桿改為59，斜簧改為9．7mm，彈性系數(shù)0．9N／mm是解決預(yù)接觸問題而不影響其他技術(shù)指標(biāo)的最好方法。
   
    3.3優(yōu)化設(shè)計
   
    改剛性擋片為彈性擋片，構(gòu)造并計算產(chǎn)品模型，以進行排除產(chǎn)品觸點預(yù)接觸故障模擬計算。
   

    3.3.1壓縮剛性擋片
   
    用"動觸點扭轉(zhuǎn)彈簧片的特殊定義"的方式增加彈性擋片的定義，使彈性擋片既具有與導(dǎo)柱部件剛性碰撞的特性，又具有一定的扭矩。如圖5所示。
   
    3.3.2賦值
   
    分別賦予彈性擋片0.25和0.18的彈性系數(shù)及13.15，18.15，23.15。的彎形角，得到表2中的
    一組數(shù)據(jù)。彈性元件的諧振問題不容忽視，在DDM軟件輸出結(jié)果的基礎(chǔ)上，利用COSMOS結(jié)構(gòu)分析軟件分析其固有頻率是本課題的又一重要內(nèi)容。將彈性擋片在SolidWorks環(huán)境中打開，并啟動COSMOS插件(圖6中最右側(cè)圖標(biāo))，對彈性擋片進行COSMOS邊界條件設(shè)置。
   
    a．應(yīng)用"Direct Sparse"解算器(有外力作用的頻率分析一般選用該解算器)由0Hz開始，計算5個諧振點。
   
    b．定義彈性擋片的材料。給出材料的彈性模量、泊松比、剪切模量、熱膨脹系數(shù)、密度、比熱、屈服強度、抗拉強度。
   
    C．如"邊界條件圖"所示，定義彈性擋片的2個孔為固定特性，并在底邊加載I：I)M輸出的力學(xué)條件。運算結(jié)果報告見表3和表4，可見該零件在低頻段無諧振危險。
   
    4結(jié)束語
   
    計算機仿真技術(shù)在航空斷路器產(chǎn)品中已得到廣泛應(yīng)用，但由于彈性元件的等效處理和軟件摩擦力加載處理能力等原因，定量化計算程度還有待進一步研究。