1. 磨削力與殘余應(yīng)力關(guān)系的數(shù)學(xué)模型
   首先依據(jù)圖1所示的模型來分析殘余應(yīng)力與塑性變形之間的關(guān)系。圖1a為自由狀態(tài)下的兩個(gè)彈簧，圖1b為兩個(gè)彈簧被放入剛性板之間的狀態(tài)。根據(jù)平衡條件可得出 N=k₁k₂(l₁-l₂)/(k₁+k₂)式中：N——兩個(gè)彈簧被放入剛性板后彈簧的內(nèi)力
   l₁、l₂——兩個(gè)彈簧在自由狀態(tài)下的長度
   k₁、k₂——兩個(gè)彈簧的彈性系數(shù)
   l₁-l₂可看作是本文意義上的塑性變形。從上式中可得出，內(nèi)力與塑性變形呈正比，即殘余應(yīng)力與塑性變形呈正比。

   
   圖1 殘余應(yīng)力與塑性變形關(guān)系模型

   
   圖2 應(yīng)力s與應(yīng)變關(guān)系簡化模型

   
   圖3

   #p#分頁標(biāo)題#e#
   圖2為應(yīng)力s與應(yīng)變e關(guān)系的簡化模型。從圖中可知 e_B=(s_B-s_S)/E₁+e_S&bnsp;&bnsp;&bnsp;&bnsp;&bnsp;e＇_A=e_B/E式中：s_S——材料的屈服限
   s_B——某一磨削條件下的應(yīng)力
   E——材料的彈性模量
   E₁——常數(shù)
   根據(jù)圖2可得出，當(dāng)外力釋放后，B點(diǎn)處應(yīng)變e_B沿斜率OA釋放后殘留為e_p e_p=e_B-e＇_A=(s_B-s_S)/E+e_S+s_B/E上式說明，塑性變形與力呈線性關(guān)系。
   綜合上述分析可以認(rèn)可，殘余應(yīng)力與磨削力呈線性關(guān)系，兩者關(guān)系可表示為 s_F=AF+D₁(1)式中：A、D₁——系數(shù)
   F——磨削力(可采用切向力)
2. 磨削溫度與殘余應(yīng)力關(guān)系的數(shù)學(xué)模型
   由熱應(yīng)力產(chǎn)生的殘余應(yīng)力可用圖3來進(jìn)行分析。當(dāng)磨削區(qū)溫度升高時(shí)，表面層受熱膨脹產(chǎn)生壓縮應(yīng)力s，該應(yīng)力隨溫度升高而線性增大，其值大致為 s=a′EDq式中：a′——線膨脹系數(shù)
   E——材料的彈性模量
   Dq——溫升
   當(dāng)磨削溫度繼續(xù)升高至q_A時(shí)，熱應(yīng)力達(dá)到材料的屈服限，如溫度再升高(q_A→q_B),表面層將產(chǎn)生塑性變形，熱應(yīng)力值將停留在材料不同溫度時(shí)的屈服限處。磨削完畢，表面層溫度下降，熱應(yīng)力按原斜率s_B下降(沿BC曲線)，直到與基體溫度一致，這時(shí)表面產(chǎn)生殘余拉應(yīng)力。其值為 s_q=s_D-s_B    s_D=a′Eq_B
   如果認(rèn)為s_B與溫度呈線性關(guān)系，那么，可得到磨削溫度與殘余應(yīng)力關(guān)系的數(shù)學(xué)模型為 s_q=a′Eq_B-B₀q_B+D₂=Bq+D₂(2)式中 B₀、B、D₂——系數(shù)
   q——磨削區(qū)最高溫度
3. 磨削液冷卻性能與磨削表面殘余應(yīng)力關(guān)系的數(shù)學(xué)模型
   磨削區(qū)溫度越高、磨削液冷卻系數(shù)越大時(shí)，下層表面層的溫差越大，對(duì)熱應(yīng)力造成的殘余應(yīng)力降低的也越多。磨削液冷卻性能對(duì)表面殘余應(yīng)力的影響與表面溫度有關(guān)，因此，將磨削液與磨削表面殘余應(yīng)力關(guān)系的數(shù)學(xué)模型表示為 #p#分頁標(biāo)題#e#s_L=Cqa+D₃式中 C、D₃——系數(shù)
   a——磨削液冷卻系數(shù)
   綜合式(1)、(2)、(3)可得出磨削過程與磨削表面殘余應(yīng)力關(guān)系的數(shù)學(xué)模型如下 s_RT=AF+Bq+Cqa+D式中 A、B、C、D——反映磨削力、磨削溫度、磨削液冷卻性能影響磨削表面殘余應(yīng)力的系數(shù)

3 數(shù)學(xué)模型的回歸計(jì)算及分析

1. 數(shù)學(xué)模型的回歸計(jì)算