【關鍵詞】移相器,磁芯,應力,移相特性,穩定性

　　【論文摘要】對磁芯因受外部壓力產生應力時對鐵氧體移相器移相特性影響進行了初步實驗研究。實驗結果表明，只要磁芯內部殘存著應力敏感性，當磁芯受力大到一定程度后，其不良影響就會逐漸地表現出來。因此，我們的工作首先要使磁芯的磁致伸縮系數λs盡量趨于零，其次是在確定磁芯與殼體之間的公差配合以及進行移相器裝配時，仍然要考慮到磁芯內可能殘存的應力敏感性。

　　1前言

　　有關鐵氧體移相器方面的文獻幾乎無一例外地提到要降低鐵氧體磁芯對應力的敏感性，以消除應力對移相特性的穩定性和一致性等方面的不良影響。工程上常采取的措施是在材料的配方中添加適量的錳以及熱處理退火等。在移相器中，磁芯可能受到的應力有豎直方向、水平方向的壓力，縱向方向的壓力或拉力以及殼體發生形變時引起的扭力等幾種(圖1)。

　　為了描述移相器的特性，我們常將差相移與脈沖激勵電流的關系稱為移相特性，將由此形成的曲線稱為移相特性曲線。穩定性是相對于單只移相器而言的，一致性是相對于使用于同一天線陣面的多個移相器而言的。

　　有關應力對移相器特性影響的測試，國內少有報道。我們在這方面做了一次嘗試性的初步實驗。實驗是通過對矩形管狀磁芯的窄邊豎直加壓使其內部產生應力，以模擬磁芯存在類似應力的情況，然后測試移相器在不同壓力下的移相特性。探求磁芯受到不同壓力時，移相特性的變化規律，增加感性認識，指導實際工作，最終提高工程鐵氧體移相器性能的穩定性和一致性。

　　實驗前，我們做了充分的準備工作：為了獲得準確可信的實驗結果，使用高檔矢量網絡分析儀測量差相移、采用計算機控制自動采集實驗數據、存儲和繪制移相特性曲線，對實驗移相器(磁芯和殼體)進行了精加工、精裝配、精匹配。2磁芯應力的來源

　　鐵氧體移相器磁芯應力的來源主要有以下幾個方面：2.1來自裝配和安裝的應力

　　如果磁芯與殼體的公差配合不當，磁芯豎直或水平方向上的尺寸偏大，裝配時就可能使磁芯受到如圖1、圖2所示來自殼體豎直或水平方向上的壓力而引起應力；若移相器在傳輸線上存在安裝位置不完全吻合，可能會引起扭曲應力。

　　2.2熱脹冷縮引起的應力

　　在移相器工作溫度變化較大時，由于金屬殼體與磁芯的熱膨脹系數不一致，可能導致磁芯在豎直和水平方向受到壓力、縱向方向受到壓力或拉力而引起應力。當微波通過磁芯時，由于能量損耗而發熱，磁芯與波導接觸的地方比其內部的溫度低，導致內外膨脹程度不同而引起應力。2.3磨加工后的殘余應力

　　鐵氧體磁芯在移相器裝配前必須進行六個面的磨加工，并達到要求的尺寸和形位公差。磨加工后，磁芯在表面存在著因加工而產生的收縮性應力。這種應力會隨著時間等因素逐漸變小，從而影響移相特性的穩定性。工程上為了消除這種應力，一般采用退火處理。3測試系統和實驗移相器

　　測試系統如圖3所示，主要由矢量網絡分析儀、計算機、移相器激勵器、實驗移相器等幾部分組成。測試時先對移相器進行復位激勵，校零后再由計算機控制激勵器向移相器自動依次從小到大、均勻遞增地發出255個置位脈沖激勵電流，與此同時計算機還控制矢量網絡分析儀自動依次分別測出對應的255個差相移的值，并對測試結果自動采集。為了便于觀察和比較，實驗中還利用計算機將每次實驗采集的結果繪成對應的移相特性曲線。

　　實驗移相器是一只能夠在豎直方向上施加壓力的X波段移相器，如圖4所示。它的殼體是用黃銅經過精密加工而成的，它的主要部位均采用了精密線切割工藝，其剛性和精度都能很好地滿足實驗的要求。#p#分頁標題#e#

　　4實驗方法

　　根據現有的實驗條件，對實驗移相器在磁芯的豎直方向上進行定量和非定量加壓，模擬磁芯在工程移相器內豎直受力引起應力的情況。實驗時，壓力由小到大逐漸增加，同時觀察和比較在不同壓力下得到的每條移相特性曲線之間的差異和變化趨勢。實驗流程如圖5所示。

　　4.1磁芯選擇

　　實驗移相器內需要三只磁芯，為了保證實驗中三只磁芯受力的一致性，本實驗從現有的石榴石磁芯中用千分尺精心挑選出了三只，豎直方向的尺寸基本一致，偏差≤0.01mm。4.2實驗移相器裝配

　　將選出的磁芯安裝在實驗移相器殼體內，穿入激勵線固定后與激勵器連接。4.3實驗移相器匹配

　　為了盡量減小微波反射對差相移ΔΦ測試準確度的不良影響，實驗采用相對介電常數約為5的陶瓷匹配塊對實驗移相器進行了雙向精心匹配，使其在測試頻率點±3%的帶寬內VSWR≤1.17，測試頻率點的VSWR≤1.06。4.4定量加壓實驗

　　首先，按圖3進行必要的準備和預運行，正常后進行實驗。根據現有的加壓條件，在實驗移相器上依次按0kg、20kg、40kg、60kg、80kg、93kg逐步加壓。每加一次壓力，就測一次移相特性，即測255個脈沖激勵電流對應的ΔΦ。我們用d0、d20、d40、d60、d80、d93依次表示在以上對應壓力下的移相特性或移相特性曲線；下標表示壓力的大小。4.5非定量加壓實驗

　　非定量加壓實驗過程與定量加壓實驗相似，差別在于定量加壓實驗采用法碼加壓，而非定量加壓實驗則是采用小型臺虎鉗加壓。采用非定量實驗的目的是為了獲得遠大于定量實驗的壓力。臺虎鉗每旋緊一次，壓力增加一次，同時也測一次移相特性。在這里我們用f0、f1、f2……、f13依次表示在對應旋緊次序下的移相特性或移相特性曲線；下標表示旋緊操作的序號。例如f2表示第二次旋緊加壓條件下測的移相特性或移相特性曲線。5實驗結果

　　5.1定量加壓

　　定量加壓實驗依照壓力從小到大的順序進行了六次。為了便于觀察和比較，我們把測得的結果d0、d20、d40、d60、d80、d93在圖6a中分別繪成對應的六條移相特性曲線。

　　實驗使用的脈沖激勵電流序號從1～255。在實驗條件下，若第255個脈沖激勵電流為I255，能夠將移相器從復位狀態置位到滿足要求的相對最大差相移ΔΦ255，則第100個脈沖激勵電流的強度可近似為100 I255/255。其余同理。

　　觀察圖6a，我們看到六條曲線幾乎完全重疊，這表明至少在不超過93kg壓力的情況下，實驗移相器的移相特性是基本穩定的。那么在更大的壓力下移相特性還穩定嗎？非定量加壓實驗給出了問題的答案。5.2非定量加壓

　　與定量加壓實驗的方式相似，非定量加壓實驗也是依照壓力從小到大依次進行的，共進行了十三次。對應的十三個實驗結果也可以繪成十三條移相特性曲線。為了便于觀察，在此只均勻地選擇了f0、f4、f8、f13四個結果，它們的曲線如圖6b所示。

　　觀察圖6b中曲線，我們能看出隨著壓力的不斷加大，移相特性曲線之間開始出現分離現象。為了便于進一步弄清非定量加壓的影響，我們從f0、f4、f8、f13四條曲線中均勻地選出一部分典型數據，列于表1。ΔΦ0表示磁芯沒受力時的差相移，ΔΦ4表示通過臺虎鉗第四次加壓時的差相移，其余同理；Φ4-0表示在脈沖激勵電流相同的條件下，ΔΦ4與ΔΦ0的差，以此類推。

　　6討論

　　在圖6a中，當壓力從零逐步增至93kg(磁芯豎直受力面積約為3.3cm2)時，所得到的6條移相特性曲線基本重合，這現象表明：至少在壓力不超過93kg的情況下，磁芯內應力的增加對移相特性幾乎沒有影響。與圖6a不同，圖6b中移相特性曲線的分離現象顯示了磁芯內殘存的應力敏感性：當壓力過大時，移相特性開始隨壓力的增大逐漸發生變化。綜合圖6a和圖6b，我們不難看出，起初移相特性幾乎沒有發生變化，呈現出對來自外界的壓力不敏感性；但是，當壓力大到一定程度后，移相特性曲線開始呈現出這樣一種變化趨勢——在第120個脈沖激勵電流前后一段區域內，隨著壓力的逐漸增大，差相移增大，曲線向上偏移；差不多所有的曲線都是在第220個脈沖激勵電流附近交叉，之后的變化規律是壓力越大差相移越小，曲線向下偏移。#p#分頁標題#e#

　　我們知道移相器的差相移依賴于磁芯的剩余磁化強度Mr，而Mr又由脈沖激勵電流激勵和控制，所以，從本質上說，移相特性是剩余磁化強度Mr與脈沖激勵電流之間的對應關系。由于磁芯中的應力是通過λsσ影響應力各向異性能Fσ(Fσ∝λsσ，λs為磁滯伸縮系數，σ為應力)的，而Fσ影響著Ms的易磁化方向[1]，以致最終影響Ms的大小、Mr的穩定和ΔΦ的穩定。如果λs為零，則λsσ和Fσ就等于零，應力對Mr影響也就不存在了[2]。因此，工程上我們通常加適量的錳，利用兩種材料的λs正負號不同相互抵消，使磁芯材料的λs趨于零[3]。

　　從以上實驗結果可以看出，渦街流量計磁芯的Mr是在承受了較大的壓力后才出現變化的。曲線中部隨著壓力的增大向上偏離說明此時磁芯的剩磁Mr隨著壓力的加大而增大；曲線后部向下偏離說明Mr隨著壓力的加大而變小。造成這種現象的原因可能是隨著壓力的加大一方面Ms下降，另一方面剩磁比R卻上升，到了曲線的后部終因Ms變小使Mr下降。

　　在工程上，如果磁芯與移相器殼體在常溫下配合較緊，就會在磁芯內產生應力；當移相器工作在-40～0℃時，由于金屬殼體的熱脹系數比磁芯大，會導致磁芯受到很大的壓力，從而引起更大應力。一部相控陣天線要用許多移相器，受到加工工藝水平的限制，不可能使所有的磁芯和殼體的公差配合都做到絕對的合理和一致，這樣一來，各個移相器內磁芯受力的大小就不可能一致，有的受力大，有的受力小。如果磁芯的Mr對應力存在敏感性，那么在一定的條件下就可能影響移相器移相特性的穩定性和一致性。很顯然，要徹底消除應力的不良影響，理想情況就是要使λs等于零。

　　實際上，由于磁芯材料λs是溫度的函數等原因，使磁芯的λs在工作溫度范圍內恰好等于零和始終等于零是很困難的，大多數情況只能做到趨近于零，即磁芯內總是或大或小殘存著應力敏感性。從定量的角度看，λs趨近于零至什么程度才算是合格，必然要結合移相器對移相精度、穩定性的要求來綜合考慮。

　　實驗結果還告訴我們，盡管磁芯內殘存著應力的敏感性，但只在壓力大到一定程度才表現出來。并且這種敏感性越小，磁芯能承受的壓力就越大。所以，磁芯承受的壓力只要控制在其應力不敏感區，就不會對移相特性的穩定造成不良影響。7結束語

　　綜上所述，為了消除應力的不良影響，我們的工作首先是在磁芯的成分中添加適量的錳，盡量使λs等于或趨于零，這是解決問題的根本所在；第二是對磨加工后的磁芯進行退火熱處理；第三是考慮磁芯與殼體之間公差配合以及進行移相器裝配時，仍然不能忽略磁芯內可能殘存著對應力的敏感性。

　　雖然本次初步實驗只考慮了磁芯在豎直方向上應力對移相特性的影響，也不是完全的定量實驗，未涉及所有類型的應力的問題，但它的實驗結果卻能大大加深我們對應力影響移相特性的感性認識和理性認識，對今后做好相關工作有著很現實的意義。

　　參考文獻

　　[1]宛德福，羅世華.磁性物理[M].北京：電子工業出版社，1987. 121～135[2]宛德福，羅世華.磁性物理[M].北京：電子工業出版社，1987. 239～241.[3]張有綱，等.磁性材料[M].成都：成都電訊工程學院出版社，1998.212.

　　【關鍵詞】移相器,磁芯,應力,移相特性,穩定性

　　【論文摘要】對磁芯因受外部壓力產生應力時對鐵氧體移相器移相特性影響進行了初步實驗研究。實驗結果表明，只要磁芯內部殘存著應力敏感性，當磁芯受力大到一定程度后，其不良影響就會逐漸地表現出來。因此，我們的工作首先要使磁芯的磁致伸縮系數λs盡量趨于零，其次是在確定磁芯與殼體之間的公差配合以及進行移相器裝配時，仍然要考慮到磁芯內可能殘存的應力敏感性。#p#分頁標題#e#

　　1前言

　　有關鐵氧體移相器方面的文獻幾乎無一例外地提到要降低鐵氧體磁芯對應力的敏感性，以消除應力對移相特性的穩定性和一致性等方面的不良影響。工程上常采取的措施是在材料的配方中添加適量的錳以及熱處理退火等。在移相器中，磁芯可能受到的應力有豎直方向、水平方向的壓力，縱向方向的壓力或拉力以及殼體發生形變時引起的扭力等幾種(圖1)。

　　為了描述移相器的特性，我們常將差相移與脈沖激勵電流的關系稱為移相特性，將由此形成的曲線稱為移相特性曲線。穩定性是相對于單只移相器而言的，一致性是相對于使用于同一天線陣面的多個移相器而言的。

　　有關應力對移相器特性影響的測試，國內少有報道。我們在這方面做了一次嘗試性的初步實驗。實驗是通過對矩形管狀磁芯的窄邊豎直加壓使其內部產生應力，以模擬磁芯存在類似應力的情況，然后測試移相器在不同壓力下的移相特性。探求磁芯受到不同壓力時，移相特性的變化規律，增加感性認識，指導實際工作，最終提高工程鐵氧體移相器性能的穩定性和一致性。

　　實驗前，我們做了充分的準備工作：為了獲得準確可信的實驗結果，使用高檔矢量網絡分析儀測量差相移、采用計算機控制自動采集實驗數據、存儲和繪制移相特性曲線，對實驗移相器(磁芯和殼體)進行了精加工、精裝配、精匹配。2磁芯應力的來源

　　鐵氧體移相器磁芯應力的來源主要有以下幾個方面：2.1來自裝配和安裝的應力

　　如果磁芯與殼體的公差配合不當，磁芯豎直或水平方向上的尺寸偏大，裝配時就可能使磁芯受到如圖1、圖2所示來自殼體豎直或水平方向上的壓力而引起應力；若移相器在傳輸線上存在安裝位置不完全吻合，可能會引起扭曲應力。

　　2.2熱脹冷縮引起的應力

　　在移相器工作溫度變化較大時，由于金屬殼體與磁芯的熱膨脹系數不一致，可能導致磁芯在豎直和水平方向受到壓力、縱向方向受到壓力或拉力而引起應力。當微波通過磁芯時，由于能量損耗而發熱，磁芯與波導接觸的地方比其內部的溫度低，導致內外膨脹程度不同而引起應力。2.3磨加工后的殘余應力

　　鐵氧體磁芯在移相器裝配前必須進行六個面的磨加工，并達到要求的尺寸和形位公差。磨加工后，磁芯在表面存在著因加工而產生的收縮性應力。這種應力會隨著時間等因素逐漸變小，從而影響移相特性的穩定性。工程上為了消除這種應力，一般采用退火處理。3測試系統和實驗移相器

　　測試系統如圖3所示，主要由矢量網絡分析儀、計算機、移相器激勵器、實驗移相器等幾部分組成。測試時先對移相器進行復位激勵，校零后再由計算機控制激勵器向移相器自動依次從小到大、均勻遞增地發出255個置位脈沖激勵電流，與此同時計算機還控制矢量網絡分析儀自動依次分別測出對應的255個差相移的值，并對測試結果自動采集。為了便于觀察和比較，實驗中還利用計算機將每次實驗采集的結果繪成對應的移相特性曲線。

　　實驗移相器是一只能夠在豎直方向上施加壓力的X波段移相器，如圖4所示。它的殼體是用黃銅經過精密加工而成的，它的主要部位均采用了精密線切割工藝，其剛性和精度都能很好地滿足實驗的要求。

　　4實驗方法

　　根據現有的實驗條件，對實驗移相器在磁芯的豎直方向上進行定量和非定量加壓，模擬磁芯在工程移相器內豎直受力引起應力的情況。實驗時，壓力由小到大逐漸增加，同時觀察和比較在不同壓力下得到的每條移相特性曲線之間的差異和變化趨勢。實驗流程如圖5所示。

　　4.1磁芯選擇

　　實驗移相器內需要三只磁芯，為了保證實驗中三只磁芯受力的一致性，本實驗從現有的石榴石磁芯中用千分尺精心挑選出了三只，豎直方向的尺寸基本一致，偏差≤0.01mm。4.2實驗移相器裝配#p#分頁標題#e#

　　將選出的磁芯安裝在實驗移相器殼體內，穿入激勵線固定后與激勵器連接。4.3實驗移相器匹配

　　為了盡量減小微波反射對差相移ΔΦ測試準確度的不良影響，實驗采用相對介電常數約為5的陶瓷匹配塊對實驗移相器進行了雙向精心匹配，使其在測試頻率點±3%的帶寬內VSWR≤1.17，測試頻率點的VSWR≤1.06。4.4定量加壓實驗

　　首先，按圖3進行必要的準備和預運行，正常后進行實驗。根據現有的加壓條件，在實驗移相器上依次按0kg、20kg、40kg、60kg、80kg、93kg逐步加壓。每加一次壓力，就測一次移相特性，即測255個脈沖激勵電流對應的ΔΦ。我們用d0、d20、d40、d60、d80、d93依次表示在以上對應壓力下的移相特性或移相特性曲線；下標表示壓力的大小。4.5非定量加壓實驗

　　非定量加壓實驗過程與定量加壓實驗相似，差別在于定量加壓實驗采用法碼加壓，而非定量加壓實驗則是采用小型臺虎鉗加壓。采用非定量實驗的目的是為了獲得遠大于定量實驗的壓力。臺虎鉗每旋緊一次，壓力增加一次，同時也測一次移相特性。在這里我們用f0、f1、f2……、f13依次表示在對應旋緊次序下的移相特性或移相特性曲線；下標表示旋緊操作的序號。例如f2表示第二次旋緊加壓條件下測的移相特性或移相特性曲線。5實驗結果

　　5.1定量加壓

　　定量加壓實驗依照壓力從小到大的順序進行了六次。為了便于觀察和比較，我們把測得的結果d0、d20、d40、d60、d80、d93在圖6a中分別繪成對應的六條移相特性曲線。

　　實驗使用的脈沖激勵電流序號從1～255。在實驗條件下，若第255個脈沖激勵電流為I255，能夠將移相器從復位狀態置位到滿足要求的相對最大差相移ΔΦ255，則第100個脈沖激勵電流的強度可近似為100 I255/255。其余同理。

　　觀察圖6a，我們看到六條曲線幾乎完全重疊，這表明至少在不超過93kg壓力的情況下，實驗移相器的移相特性是基本穩定的。那么在更大的壓力下移相特性還穩定嗎？非定量加壓實驗給出了問題的答案。5.2非定量加壓

　　與定量加壓實驗的方式相似，非定量加壓實驗也是依照壓力從小到大依次進行的，共進行了十三次。對應的十三個實驗結果也可以繪成十三條移相特性曲線。為了便于觀察，在此只均勻地選擇了f0、f4、f8、f13四個結果，它們的曲線如圖6b所示。

　　觀察圖6b中曲線，我們能看出隨著壓力的不斷加大，移相特性曲線之間開始出現分離現象。為了便于進一步弄清非定量加壓的影響，我們從f0、f4、f8、f13四條曲線中均勻地選出一部分典型數據，列于表1。ΔΦ0表示磁芯沒受力時的差相移，ΔΦ4表示通過臺虎鉗第四次加壓時的差相移，其余同理；Φ4-0表示在脈沖激勵電流相同的條件下，ΔΦ4與ΔΦ0的差，以此類推。

　　6討論

　　在圖6a中，當壓力從零逐步增至93kg(磁芯豎直受力面積約為3.3cm2)時，所得到的6條移相特性曲線基本重合，這現象表明：至少在壓力不超過93kg的情況下，磁芯內應力的增加對移相特性幾乎沒有影響。與圖6a不同，圖6b中移相特性曲線的分離現象顯示了磁芯內殘存的應力敏感性：當壓力過大時，移相特性開始隨壓力的增大逐漸發生變化。綜合圖6a和圖6b，我們不難看出，起初移相特性幾乎沒有發生變化，呈現出對來自外界的壓力不敏感性；但是，當壓力大到一定程度后，移相特性曲線開始呈現出這樣一種變化趨勢——在第120個脈沖激勵電流前后一段區域內，隨著壓力的逐漸增大，差相移增大，曲線向上偏移；差不多所有的曲線都是在第220個脈沖激勵電流附近交叉，之后的變化規律是壓力越大差相移越小，曲線向下偏移。

　　我們知道移相器的差相移依賴于磁芯的剩余磁化強度Mr，而Mr又由脈沖激勵電流激勵和控制，所以，從本質上說，移相特性是剩余磁化強度Mr與脈沖激勵電流之間的對應關系。由于磁芯中的應力是通過λsσ影響應力各向異性能Fσ(Fσ∝λsσ，λs為磁滯伸縮系數，σ為應力)的，而Fσ影響著Ms的易磁化方向[1]，以致最終影響Ms的大小、Mr的穩定和ΔΦ的穩定。如果λs為零，則λsσ和Fσ就等于零，應力對Mr影響也就不存在了[2]。因此，工程上我們通常加適量的錳，利用兩種材料的λs正負號不同相互抵消，使磁芯材料的λs趨于零[3]。#p#分頁標題#e#

　　從以上實驗結果可以看出，磁芯的Mr是在承受了較大的壓力后才出現變化的。曲線中部隨著壓力的增大向上偏離說明此時磁芯的剩磁Mr隨著壓力的加大而增大；曲線后部向下偏離說明Mr隨著壓力的加大而變小。造成這種現象的原因可能是隨著壓力的加大一方面Ms下降，另一方面剩磁比R卻上升，到了曲線的后部終因Ms變小使Mr下降。

　　在工程上，如果磁芯與移相器殼體在常溫下配合較緊，就會在磁芯內產生應力；當移相器工作在-40～0℃時，由于金屬殼體的熱脹系數比磁芯大，會導致磁芯受到很大的壓力，從而引起更大應力。一部相控陣天線要用許多移相器，受到加工工藝水平的限制，不可能使所有的磁芯和殼體的公差配合都做到絕對的合理和一致，這樣一來，各個移相器內磁芯受力的大小就不可能一致，有的受力大，有的受力小。如果磁芯的Mr對應力存在敏感性，那么在一定的條件下就可能影響移相器移相特性的穩定性和一致性。很顯然，要徹底消除應力的不良影響，理想情況就是要使λs等于零。

　　實際上，由于磁芯材料λs是溫度的函數等原因，使磁芯的λs在工作溫度范圍內恰好等于零和始終等于零是很困難的，大多數情況只能做到趨近于零，即磁芯內總是或大或小殘存著應力敏感性。從定量的角度看，λs趨近于零至什么程度才算是合格，必然要結合移相器對移相精度、穩定性的要求來綜合考慮。

　　實驗結果還告訴我們，盡管磁芯內殘存著應力的敏感性，但只在壓力大到一定程度才表現出來。并且這種敏感性越小，磁芯能承受的壓力就越大。所以，磁芯承受的壓力只要控制在其應力不敏感區，就不會對移相特性的穩定造成不良影響。7結束語

　　綜上所述，為了消除應力的不良影響，我們的工作首先是在磁芯的成分中添加適量的錳，盡量使λs等于或趨于零，這是解決問題的根本所在；第二是對磨加工后的磁芯進行退火熱處理；第三是考慮磁芯與殼體之間公差配合以及進行移相器裝配時，仍然不能忽略磁芯內可能殘存著對應力的敏感性。

　　雖然本次初步實驗只考慮了磁芯在豎直方向上應力對移相特性的影響，也不是完全的定量實驗，未涉及所有類型的應力的問題，但它的實驗結果卻能大大加深我們對應力影響移相特性的感性認識和理性認識，對今后做好相關工作有著很現實的意義。

　　參考文獻

　　[1]宛德福，羅世華.磁性物理[M].北京：電子工業出版社，1987. 121～135[2]宛德福，羅世華.磁性物理[M].北京：電子工業出版社，1987. 239～241.[3]張有綱，等.磁性材料[M].成都：成都電訊工程學院出版社，1998.212.